lSSN 2304-2338

ПРИМЫ

СОВРЕМЕННОЙ

науки и о»пзовпния

Епистон

     2019 № 12             2

ISSN 2413-4635 (Online)

PROBLEMS OF MODERN

SCIENCE AND EDUCATION

                                    2019.      12 (145). Part 11

EDITOR IN CHIEF Valtsev S.

EDITORIAL BOARD

Abdullaev K. (PhD in Economics, Azerbaijan), Alieva V. (PhD in Philosophy, Republic of Uzbekistan), Akbulaev N. (D.Sc. in Economics, Azerbaijan), Alikulov S. (D.Sc. in Engineering, Republic of Uzbekistan), Anan'eva E (D.Sc. in Philosophy, Ukraine), Asaturova A. (PhD in Medicine, Russian Federation), Askarhodzhaev N. (PhD in Biological Sc., Republic of Uzbekistan), Bajtasov R (PhD in Agricultural

Belarus), Bakiko I. (PhD in Physical Education and Sport, Ukraine), Bahor T (PhD in Philology, Russian Federation), Baulina M. (PhD in

Pedagogic Sc., Russian Federation), Blejh N. (D.Sc. in Historical Sc., PhD in Pedagogic Sc., Russian Federation), Bobrova N.A. (Doctor of

Laws, Russian Federation), Bogomolov A. (PhD in Engineering, Russian Federation), Borodaj V. (Doctor of Social Sciences, Russian

Federation), Volkov (D.Sc. in Economics, Russian Federation), Gavrilenkova I. (PhD in Pedagogic Sc., Russian Federation), Garagonich

V. (D.Sc. in Historical Sc., Ukraine), Glushhenko A. (D.Sc. in Physical and Mathematical Sciences, Russian Federation), Grinchenko E (PhD in Engineering, Russian Federation), Gwbareva T. (PhD in Laws, Russian Federation), Gutnikova A. (PhD in Philology, Ukraine), Datij A. (Doctor of Medicine, Russian Federation), Demchuk N. (PhD in Economics, Ukraine), Divnenko O. (PhD in Pedagogic Sc., Russian Federation), Dmitrieva QA. (D.Sc. in Philology, Russian Federation), Dolenko G. (D.Sc. in Chemistry, Russian Federation), Esenova K. (D.Sc. in Philology, Kazakhstan), Zhamuldinov V. (PhD in Laws, Kazakhstan), Zholdoshev S. (Doctor of Medicine, Republic of Kyrgyzstan), Zelenkov M. YU_ (D.Sc. in Political Sc.,PhD in Military Sc., Russian Federation), Ibadov R. (D.Sc. in Physical and Mathematical Sciences,

Republic of Uzbekistan), Il'inskih N. (D.Sc. Biological, Russian Federation), Kajrakhaev A. (PhD in Physical and Mathematical Sciences, Kazakhstan), Kaftaeva M. (D.Sc. in Engineering, Russian Federation), Klinkov G. T. (PhD in Pedagogic Sc., Bulgaria), Koblanov Th. (PhD in Philology, Kazakhstan), Kovaliov M (PhD in Economics, Belarus), Kravcova T. (PhD in Psychology, Kazakhstan), Kuz'min S. (D.Sc. in Geography, Russian Federation), Kulikova E (D.Sc. in Philology, Russian Federation), Kurmanbaeva M. (D.Sc. Biological, Kazakhstan),

Kurpajanidi K. (PhD in Economics, Republic of Uzbekistan), Linkova-Daniels N (PhD in Pedagogic Sc., Australia), Lukienko L (D.Sc. in

Engineering, Russian Federation), Makarov A. (D.Sc. in Philology, Russian Federation), Macarenko T. (PhD in Pedagogic Sc., Russian

Federation), Meimanov B. (D.Sc. in Economics, Republic of Kyrgyzstan), Muradov Sh. (D.Sc. in Engineering, Republic of Uzbekistan),

Musaev F. (D.Sc. in Philosophy, Republic of Uzbekistan), Nabiev A. (D.Sc. in Geoinformatics, Azerbaijan), Nazarov R. (PhD in Philosophy,

Republic of Uzbekistan), Naumov V. (D.Sc. in Engineering, Russian Federation), Ovchinnikov Ju. (PhD in Engineering, Russian Federation), Petrov V. (D.Arts, Russian Federation), Radkevich M. (D.Sc. in Engineering, Republic of Uzbekistan), Rakhimbekov S. (D.Sc. in

Engineering, Kazakhstan), Rozyhodzhaeva G. (Doctor of Medicine, Republic of Uzbekistan), Romanenkova Yu. (D.Arts, Ukraine), Rubcova M (Doctor of Social Sciences, Russian Federation), Rumyanrsev D. (D.Sc. in Biological Sc., Russian Federation), Samkov A. (D.Sc. in

Engineering, Russian Federation), San'kov P. (PhD in Engineering, Ukraine), Selirrenikova T. (D.Sc. in Pedagogic Sc., Russian Federation), Sibircev V. (D.Sc. in Economics, Russian Federation), Skripko T. (D.Sc. in Economics, Ukraine), Sopov A. (D.Sc. in Historical Sc., Russian

Federation), Strekalov V. (D.Sc. in Physical and Mathematical Sciences, Russian Federation), Stukalenko N.M. (D.Sc. in Pedagogic Sc., Kazakhstan), Subachev Ju. (PhD in Engineering, Russian Federation), Suleimanov S (PhD in Medicine, Republic of Uzbekistan), Trezub I. (D.Sc. in Economics, PhD in Engineering, Russian Federation), Uporov I. (PhD in Laws, D.Sc. in Historical Sc., Russian Federation), Fedoskina L (PhD in Economics, Russian Federation), Khiltukhina E (D.Sc. in Philosophy, Russian Federation), Cuculjan S (PhD in Economics, Republic of Armenia), Chiladze G. (Doctor of Laws, Georgia), Shamshina I. (PhD in Pedagogic Sc., Russian Federation), Sharipov M (PhD in Engineering, Republic of Uzbekistan), Shevko D. (PhD in Engineering, Russian Federation).

Publishing house «PROBLEMS OF SCIENCE»

153008, Russian Federation, Ivanovo, Lezhnevskaya st., h.55, 4th floor. Phone: +7 (910) 690-15-09.

HTTP://WWW.IPII.RU E-MAIL: INFO@P8N.RU

DISTRIBUTION: RUSSIAN FEDERATION, FOREIGN COUNTRIES

Moscow

2019

lSSN 2413—4635 (электронная версия)

Проблемы современной науки и образования

2019. № 12 (145). Часть 2

Российский импакт-фактор: 1,72

НАУЧНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ

Главный редактор: Вальцев СВ.

Заместитель главного редактора: Ефимова А.В.

О ЖУРНАЛ «ПРОБЛЕМЫ СОВРЕМЕННОЙ НАУКИ

И ОР MODERN SCIENCE

AND EDUCATION» © ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПРОБЛЕМЫ НАУКИ»

Содержание

ФИЗИКО-МАТЕМАТИЧЕСКИЕ НАУКИ 8

Юсупова ДА. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ДЕФОРМАЦИИ НА

ИЗМЕНЕНИЯ КОНЦЕНТРАЦИИ ПОВЕРХНОСТНЫХ СОСТОЯНИЙ, УРОВНЯ ФЕРМИ И ЗАРЯДА ПОВЕРХНОСТИ РАЗДЕЛА НАНОКРИСТАЛЛИЧЕСКИХ ПЛЕНОК ТЕЛЛУРИДОВ ВИСМУТА И СУРЬМЫ /  ДА. INVESTIGATION ОР ТНЕ EFFECT ОР DEFORMATION ОТЧ CHANGES ТНЕ CONCENTRATION OF SURFACE STATES, ТНЕ FERMI LEVEL, AND ТНЕ CHARGE ОР ТНЕ INTERFACE

BETWEEN NANOCRYSTALLINE FILMS ОР BISMUTH AND ANTIMONY

TELLURIDES.8

         ХИМИЧЕСКИЕ 13

АбДуганиев Б.Ё., Аскаров и.Р., Имомова м.Е., Каримова СА. РАЗРАБОТКА

ЭКСПРЕСС-МЕТОДОВ ИЗУЧЕНИЯ ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА МЁДА, ОПРЕДЕЛЯЮЩИХ КРИТЕРИАЛЬНЬГЕ ПАРАМЕТРЫ ПО ТН ВЭД / Abduganiev В. Ус, Askarov I.R., Imomova М.Е., karimova S.A. DEVELOPMENT ОР EXPRESS METHODS FOR STUDVING ТНЕ CHEWCAL COMPOSITION ОР HONEY DETERMINING CRITERIAL

PARAMETERS ACCORDING ТО ТЕСНМСАЕ NOMENCLATURE OF

FOREIGN ECONOWC АСТМТУ —13 ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ 19

дудко ВТ., Шлопак АА. О НЕПРЕРЫВНОЙ ЗАВИСИМОСТИ ЧАСТНЫХ ПРОИЗВОДНЫХ от РЕШЕНИЯ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНО-

ФУНКЦИОНАЛЬНЫХ УРАВНЕНИЙ ОТ НАЧАЛЬНЫХ условий И ПРАВЫХ ЧАСТЕЙ СИСТЕМЫ В СМЫСЛЕ СРЕДНЕГО

КВАДРАТИЧНОГО ОТКЛОНЕНИЯ ТИС) v.G., Shlopak ЛА. ON ТНЕ CONTINUOUS DEPENDENCE ОР PARTIAL DERIVATIVES ОТЧ ТНЕ SOLUTION ОР DIFFERENTIAL-FUNCTIONAL EQUATIONS ON ТНЕ

INITIAL CONDITIONS AND ON ТНЕ RIGHT-HAND SIDES OF ТНЕ SYSTEM IN ТНЕ SENSE ОР STANDARD DEVIATION — 19

Бахромов ММ, Рахмонов У.ж., Отабоев АБ. ВОЗДЕЙСТВИЕ СИЛ

НЕГАТИВНОГО ТРЕНИЯ НА СВАЮ ПРИ ПРОСАДКЕ грунтов

Bakhro,nov ММ, Rakh,nonov U.J., Otaboev А.В. INFLUENCE OF FORCES

ОР NEGATIVE FRICTION ОТЧ PILES WHEN LANDING SOILS24

ИгамберДиев Б.г., МамаДжанов ИЛ, Ибрагимов АА. ИССЛЕДОВАНИЕ МЕТОДОВ ПОЛУЧЕНИЯ БЕЛКОВОГО ВСПЕНИВАТЕЛЯ ИЗ КРОВИ крупного РОГАТОГО СКОТА Iga,nberdiev B.G.,

Ibragimov АА. ТНЕ STUDY ОР METHODS FOR PRODUCING ТНЕ САТТЕЕ BLOOD-BASED PROTEIN FOAMING AGENT —. 36

Эргашев М.М., Мамажонов А. У., Умирзаков З.А., НасирДинов Х.Ш.

ВЛИЯНИЕ НАПОЛНИТЕЛЯ И ДОБАВКИ АЦФ-ЗМ НА

РЕОЛОГИЧЕСКИЕ свойствА ЦЕМЕНТНОГО ТЕСТА / Ergashev ММ, Матајопољ, A.U., z.A., Nasirdinov НМ. INFLUENCE ОР FILLER AND ADDITIVE АСЕ-ЗМ СЛ ТНЕ RHEOLOGICAL PROPERTIES ОР ТНЕ

СЕМЕМ“ DOUGH.... 39

3

Усманов д.А., Холмурзаев А.А., Умарова мо. СУШКА И ОЧИСТКА ХЛОПКА-СЬГРЦА В ПОЛЕВЫХ УСЛОВИЯХ Us,nanov D.A., khol,nurzaev

А.А., U,narova мо. DRYING AND CLEANING RAW СОТТ(Л IN ТНЕ

НЕИ) CONDITIONS „46

МирзаахмеДов ПТ., МирзаахиеДова УА. АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ С ОДНОСТОРОННЕЙ СЖАТОЙ ПОЛКОЙ / 1Virzaakhmedov А. т., 1Virzaakhmedova UA. CALCULATION ALGORITHM FOR CONCRETE BEAMS ОР RECTANGULAR CROSS-SECTION МТН А SINGLE-SIDED

           COMPRESSED SHELF .   . 50

Махкамов Й.М., Мирзабабаева СМ. ПРОГИБЫ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ при ДЕйствии ПОПЕРЕЧНЫХ СИЛ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ТЕМПЕРАТУР / 1Vakhka,nov ум, 1Vi,-zababaeva s.M. DEFLECTIONS ОР ВЕМ)АВЬЕ REINFORCED CONCRETE ELEMENTS UNDER ТНЕ INFLUENCE ОР SHEAR FORCES

AND TECHNOLOGICAL TEMPERATURES „. 57

Бахромов ММ, Рахмонов У.ж. ЗАКОНОМЕРНОСТИ воздЕйствия СИЛ НЕГАТИВНОГО ТРЕНИЯ ПО Боковой ПОВЕРХНОСТИ СВАИ /

Bakhromov ММ, Rakh,nonov U.J. ТНЕ REGULARITIES ОР ТНЕ NEGATIVE

FRICTION EFFECTS ОТЧ ТНЕ SIDE SURFACE OF ТНЕ PILE „62

1Vorkhojaeva N.N., ka,nolov N.k., М) ',nonjonov Sh.D., 1Vfi,zaliev В.В. ENERGY

SAVING TECHNOLOGIES AND PROBLEMS ОР THEIR

IMPLEMENTATION Норхожаева Н.Н., Камалов Н.К., Нумонжонов Ш.Д.,

Мирз,ииев Б.Б. ЭНЕРГОСБЕРЕГАЮЩИЕ ТЕХНОЛОГИИ И ПРОБЛЕМЫ

ИХ РЕАЛИЗАЦИИ66

1Vabiev М.В., khomidzhonov z.M., Latipova ММ, Abdtdlaev А.А., Ergashev k.R.,

Rakhi,nov МЕ OBTAINING AND RESEARCHING ОР THERMOELECTRIC

               SEWCONDUCTOR MATERIALS               FOR HIGH-EFFICIENTING

THERMOELECTRIC GENERATORS мтн AN INCREASED EFFICIENCY COEFFICIENT / Набиев МЛ, ХамиДжонов З.М., Лапшова МИ, АбДуиаев А.А., Эргашев к.Р., Рахимов МО. ПОЛУЧЕНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ПОЛУПРОВОДНИКОВЫХ МАТЕРИАЛОВ ВЫСОКОЭФФЕКТИВНЫХ   ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИХ

           ГЕНЕРАТОРОВ          с         ПОВЫШЕННЫМ        КОЭФФИЦИЕНТОМ

ЭФФЕКТИВНОСТИ...... .69

1Vorkh0jaeva N.N., Sobirov МЛ. ENERGY SAVING THROUGH ТНЕ USE ОР ALTERNATIVE ENERGY SOURCES Норхожаева Н.Н., Собиров МН.

ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕ ЗА счет ИСПОЛЬЗОВАНИЯ АЛЬТЕРНАТИВНЫХ ИСТОЧНИКОВ ЭНЕРГИИ .. 73

Бойназаров Б.Б., Шерма,пов Б.А., Неьма,пов ш.м. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПОТЕРЬ МОЩНОСТИ В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ / Boynazarov ВВ.,

Shematov в.А., № ',natov Sh.M. METHODS FOR CALCULATING LOSS OF

POWER IN ELECTRIC NETWORkS. 76

Эралиев ХА. , Латипова М.И., Бойназаров Б.Б., АбДуллаев А.А., АхмаДжонов

ЛЭ. ВОССТАНОВЛЕНИЕ РАЗРЕЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ В

СРАВНЕНИИ С ОБОБЩЕННОЙ ОЦЕНКОЙ МАКСИМАЛЬНОГО

ПРАВДОПОДОБИЯ ЭНЕРГОСИСТЕМЫ Eraliev kh.A., Latipova Ш.,

Boynazarov ВВ., Abdullaev А.А., Akh,nadjonov А.Е. SPARSE STATE

4

AJII'OPUTM PACJ-IETA 3REJIE30bETOHHb1X BAJIOK

11P¶MOyrOJ1bHOFO CELIEI--IIH C OAHOCTOPOHHEVI

CIRATOÏI IIOJIROM

MH1)3aaxMenoB A.T. ^I , Mup3aaxMeA0Ba y.A.²

Email: Mirzaakhmedov17145@scientifictext.ru

]Mup3aaxJteò06 Aõðyxa-'llLM Taxupoeug — KaHÒuÒam mexHugeocux HayK, òogemn,•

Mup3aax.ueÒoea Yetuoü AõðyxŒltL11.yca,Lt06Ha — cmaptuuù npenoðaeamœlb,

Kacþeðpa cmpoumeu,cmea 3ÒaHuÜ u coopy.yceHt1ù, cmpoumœlbHblü (þcucym,mem, cÞepeaHc,tcuü nonumexHuqec,tcuü tmcmumym,

e. cÞepeaHa, PecnyõJ'ltuca Y3õeKucmaH

Amtoma«ug: 6 cmanlbe npugeÒeH a-aeopum-u pacgema oceae30õen10HHbtx ÕŒ'IOK npzuoyeœlblloeo ceqeHt151 c oòuocmopouueù cowamoù ,'IWIKOÙ. Agmopbl cmanlbll cgumŒom, gmo ucn0Jlb306auue OÕoÕugëHHbl-r 3KcnepuuemnŒ'lbHbtx 3agucuuocmeù -l,teoæðy nanpnycenuzuu u  cowamoeo õemoua u pacmmymoù ap,uamypbl onpeÒeneHt151 nanpzyceuuù 6 õemone u ap,uamype 6 cegenuax, a maK.yce npeònaeaeuoù auemoÒt1K11 onpeÒe-WH1151  Vs u IVb, yt1un1b16Œougux 113-ueueuue nanpnycenuù 6 õemoue u apntamype 6 npeÒenax õemouuoeo ÕJIOKCI, cognaòmougux c HOPMW1bHbLMU mpeugt1HŒ1tu, oõyc-ffl6-augaem 1106b1tueHHY10 ðocmogepuocnlb pe3YJ1bmam06 pactæma nepeueugeuuù paccuampugae-lfbl-r me,ueumog na ecex omanax ux 3aepyoæeHtlH. IC.woqe6bte caoga: óem0H, ap,uamypa, cocamoù ,'IOJIKU nepeueugenua,  ocu, nanpnycenua,  Ato,uemn CO/CILUŒOU!UX nanpzycenuù, a-aeopum-u, pactæm.

CALCULATION ALGORITHM FOR CONCRETE BEAMS OF RECTANGULAR CROSS-SECTION WITH A SINGLE-SIDED

COMPRESSED SHELF

Mirzaakhmedov A.T. ^I , Mirzaakhmedova U.A.²

Mirzaakhmedov Abdukhalim Takhirovich — Candidate oftechnical sciences, Docent; ²Mirzaakhmedova Ugiloy Abdukhalimjahnovna - Senior Teacher,

CONSTRUCTION OF BUILDINGS AND INSTALLATIONS DEPARTMENT, BUILDING FACULTY,

FERGHANA POLYTECHNIC INSTITUTE,

FERGHANA, REPUBLIC OF UZBEKISTAN

Abstract: the article under discussion presents the algorithm of calculation of reinforced concrete beams ofrectangular section with a one-sided compressed shelf. The authors of the article believe that the use of generalized experimental dependences between stresses and deformations for compressed concrete and stretched reinforcement to determine the stresses in concrete and reinforcement in sections, as well as the proposed methodology for determining the coefficients Vs u IVb and taking into account the change in stresses in concrete and reinforcement within the concrete block, coinciding with normal cracks, causes increased reliability of the results of calculation of the movements of the elements at all stages of their loading.

Keywords: concrete, reinforcement, compressed displacement shelves, axis curvature, stress, deformation, compressive stress moment, algorithm, calculation.

YAK 691.54466

BBeaeHwe. B CTPOwreJ1bHOÜ rrpaKTHKe qacmo BCTpeqa10TC¶ •xene306eTOHHb1e 3neMeHTb1 CJIO',KHOI'O  K HMM  H 1Kene306eTOHHb1e 6aJIKH rrp¶Moyr0J1bHoro ceqeHH¶ C OAHOCTOPOHHeñ C)KaTOV1 [IOJIKOVI (puc. I

Предположим, что плоскость действия внешних сил — 1, совпадает с плоскостью действия внутренних сил — П и плоскостью симметрии ребра сечения балки. Вследствие наличия односторонней сжатой полки, в сечении балки, работающей в стадии после образования нормальных трещин в растянутой зоне, - граница сжатой зоны занимает в поперечном сечении балки наклонное положение (рис. 1).

Рис. 1.                состояние железобетонной балки прямоугольного сечения с оДностороннеЙ сжатой полкой: 1 — схема внутренних усилий; 2 — Диаграмма

Деформаций

Модели образцов и методика исследовании. Максимальные перемещения балки происходит в наклонном направлении Ш, перпендикулярном нейтральной оси (рис. 1). В этом направлении происходит поступательное смещение поперечных сечений балки без их поворота относительно продольной оси элемента. Кривизна оси балки взаимосвязана с продольными относительными деформациями растянутой арматуры и сжатого бетона. Эти деформации в соответствии с общей геометрической особенностью изгиба следуют линейному распределению

Использование обобщённых экспериментальных зависимостей между напряжениями и деформациями для сжатого бетона и растянутой арматуры для определения напряжений в бетоне и арматуры в сечениях, а также предлагаемой методики определения коэффициентов и Vb , учитывающих изменение напряжений в бетоне и арматуре в пределах бетонного блока, совпадающих с нормальными трещинами, обуславливает повышенную достоверность результатов расчета перемещений рассматриваемых элементов на всех этапах их загружения.

При определении напряженно-деформированного состояния железобетонных балок прямоугольного сечения с односторонней сжатой полкой для сжатого бетона наиболее приемлема зависимость «бь — », приведенная и учитывающая все нормируемые показатели, включая нисходящую ветвь [2]. При использовании арматуры, имеющей физический предел текучести, зависимость « — 81, », может быть выражена диаграммой Прандтля.

В предельном состоянии деформации бетона достигают конечного значения , а напряжения в арматуре равно пределу текучести От

При промежуточных загрузках равнодействующая сжимающих напряжений в бетоне сжатой зоны (рис. 1) определяется выражением:

                          где:           (2)

Выражение (1) с учетом (2) принимает вид:

                                4(71-72),       (3)

где: , 72 - коэффициенты, определяемые по формулам [2].

Момент сжимающих напряжений в бетоне сжатой зоны относительно нейтральной

оси определяется по выражению:

4,

1

5

где: 73(5)

Равнодействующая растягивающих усилий в арматуре равна:

         (б) ho -Zb Е

где: О, =             (7) 4

Из условия равновесия внутренних сил 1'Vs = 1'Vb , с (З), (б) и (7), имеем:

 —      8bE А          (8) cos щ       4

4 где:(9)

Выражение (8) с учетом (9) принимает вид:

4 -а4 -aho(10)

• Е As sinai cosa, где: а = (11)

71 -72 h =hocosai +—sinai (12) 2

8bi - известно заданное значение деформаций сжатого бетона.

В уравнении (10) содержатся две неизвестные величины: высота сжатоЙ зоны Zb

и угол наклона нейтральной оси Щ . Их можно определить методом последовательного приближения, принимая дополнительное условие для вычисления угла наклона нейтральной оси. В качестве дополнительного условия примем во внимание наличие связи между перемещением точки положения равнодействующих сжимающих напряжений и изменением угла наклона нейтральной оси [б].

При предварительно принятом значении угла наклона неитральной оси Щ из

уравнения (10) можно определить величину Zb . При истинном угле наклона а пересечение осей II—II и III—III должно совпадать с точкой равнодействующей напряжений в бетоне сжатой зоны (рис. 2, б).

При произвольно принятом значении угла такого совпадения может не быть. В этом случае точка АЛ( , месторасположения указанной равнодействующей (рис. 2,а), не совпадает с точкой ЛЛ . Между ними имеется некоторое расстояние, проекцией которого является размер Ui (рис. 24).

Для вычисления окончательного угла наклона нейтральной оси ао задаёмся несколькими значениями угла наклона, например двумя - а, , Щ . Вычисляем для них расстояния U[ , U2 . Используем геометрические соотношения из рис. 2,6. Приращению угла (ао — ) соответствует расстояние СЛ, а приращению

(Щ — Щ ) - расстояние (Ul + U2) , следовательно

                                             (13)

U1 +U2

Приведем последовательность вычисления расстояний U Равнодействующая усилий треугольника ВСД равна (см. рис.2,а). ЬВВС(14)

где: АЛЛввс = (15) ас = Уват (16)  напряжение в бетоне, определяемое по (2) с соответствующими деформациями = 8ьвс ,

86всYltgC4 (17) 4 4

Интегрируя (14) с учетом (15), (16) и (17), получаем:

5 где: 74(19)

Рис. 2. Красчету балок с оДносторонней сжатой полкой:

а — геометрическая схема сжатой зоны; б — схема траектории перемещения равноДействующей напряжений сжатой ЗОНЫ — при изменении уата наклона границы сжатоЙ зоны

Соответственно момент сжимающих напряжений относительно оси КК (рис. 2,а) равен:

                                                                                                  1            (20)

           С учетом значений               и соответствующих преобразований, получаем:

(21) где: Ут = actga, (22)

                          (23)

Расстояние С] (см. рис, 2,а) равно:

                                                                       (24)

Расстояние С: определим по вышеприведённой методике, принимая вместо угла Щ угол р — (90 ⁰ — а), а вместо расстояния щ — расстояние и?. Расстояние С?

равно:

                                                                 МВД = У 75             (25)

Расстояние Сз (см. рис, 2,а) равно:

                                                                   (26)

Расстояние от равнодействующей напряжений во всей сжатой зоне до оси К-К равно:

После преобразований с учетом значений        имеем;

ctg ² a, +1

где: У2 = Zbtga, = 4ctg(90⁰ — (4)

Размер Ч находим из соотношений в треугольнике ВСД:

' + (41 —ZNb)sina, (29) cos щ где; 41 = (У, -Yi)tga,

Расстояние Ui , согласно рис.2,а, равно:

                                                            (30)

2

Таким образом, точка положения равнодействующей напряжений в сжатой зоне при первоначально принятом угле наклона нейтральной оси Щ определена [5].

Следовательно, после определения высота сжатой зоны бетона и окончательного угла наклона нейтральной оси, по выражению (4) можно определить момент сжимающих напряжений в бетоне сжатой зоны.

При арматуре с физической площадкой текучести усилие в арматуре и его момент относительно нейтральной оси равны:

(31)

(32)

Моменты, действующие в плоскостях Ш и П, могут быть вычислены по формулам:

мш =мь+Мsinao)+ sin ао COS ао       2

(33)

52 $2 sIIIsin а) 2

(34) cos ао

Результаты экспериментов и их анализ. Если необходимо определить напряженно-деформированное состояние элемента для фиксированного (заданного) значения момента мз, то весь цикл вычислений проводят минимум для двух предполагаемых значений Sbi. Затем по заданной величине мз, устанавливают, интерполируя или экстраполируя, вычисленные значения, отвечающие заданному моменту значения краевых деформацией и деформацией арматуры 8s

После определения краевых деформаций сжатого бетона и растянутой арматуры 8s , соответствующие моменту мз, можно вычислить прогиб элемента.

55

Развивающаяся в плоскости III кривизна балки взаимосвязана с продольными относительными деформациями растянутой арматуры и сжатого бетона.

Полный прогиб элемента в направлении оси Ш- III определяется по формуле:

                                 (35)

Горизонтальная и вертикальная составляющие его вычисляются по выражениям;

                              =      sinao     (36)

                                        =       cosao      (37)

Выводы. 1. Приведенные формулы по определению несущей способности и прогибов железобетонных балок сложной конфигурации обеспечивают требования нормативных данных [З] для зданий и сооружений, возведенных с применением железобетонного каркаса.

2.Методика расчета прогибов железобетонных балок прямоугольного сечения с одностороннеи сжатой полкои является приемлемым для всех изгибаемых элементов, испытывающих сложное напряженно-деформированное состояние при статических и динамических (в виде сейсмических) воздействиях.

Список литературы / References

1.    Байков В.Н., Димитров ЗА. «Несущая способность железобетонных балок с односторонней сжатой полкой». М.: Высшая школа, 1980. С. 9.

2.    МирзаахмеД0б А. Т., МирзаахмеДова У.А., Максумова СМ. «Алгоритм расчета предварительно напряженной железобетонной фермы с учетом нелинейнои работы железобетона». Актуальная наука. Международный научный журнал. М.; № 9. (26), 2019. С. 15-20. [Электронный ресурс]. Режим доступа: https://e64tYe97223d-468f-a5fde095d 169621 а.f11esusr.com/ugd/c22b2f_e76d3Ьб2ае5Ь404а8ае4аа ба2сЬ97е9 .pdf/ (дата обращения: 11.12.2019).

З. Тешабоева Н.Д. Способ определения капиллярной проницаемости бетона в условиях сухого жаркого климата. 70-72 стр. Евразийский союз ученых (есу)., Ежемесячный научный журнал., № 10 (67) 2019. 7 часть. [Электронный ресурс]. Режим доступа: https://euroas1a-science.ru/wp-content/uploads/2019/l 2019.pdf/ (дата обращения; 1 1.12.2019).

4.    Махкамов Й.М., Мирзабабаева СМ. Температурные прогибы железобетонных балок в условиях воздействия технологических температур „0' Проблемы Науки, 2019.            №ll-l    (144).   [Электронный ресурс].       Режим доступа: https://cyberleninka.ru/article/n/temperaturnye-progiby-zhelezobetonnyh-balok-vusloviyah-vozdeystviya-tehnologicheskih-temperatur/ (дата обращения: 11.12.2019).

5.    Бахромов ММ, Рахмонов У.Ж. Дефекты при проектировании и строительстве оснований и фундаментов Проблемы современной науки и образования, 2019.       (Вб).    [Электронный ресурс].           Режим       доступа: https://cyberleninka.ru/article/n/defekty-pri-proektirovanii-i-stroitelstve-osnovaniy-ifundamentov/ (дата обращения: 11.12.2019).

б. Махкамов Й.М., Мирзабабаева СМ. Образование и развитие трещин в изгибаемых железобетонных элементах при высоких температурах, их деформации и жесткость. Научно-технический журнал ФерПИ. № З, 2019. С. 160.

56